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　　摘要：論述了影響超精密車削表面粗糙度的幾種主要因素，詳細(xì)分析了刀具幾何形狀、最小切削厚度、不規(guī)則的金屬變形、切削用量、振動(dòng)等因素對(duì)加工表面粗糙度的影響，為超精密車削加工表面質(zhì)量的控制提供了依據(jù)。
　　
　　超精密切削的主要目的是要切下一層極薄的金屬層，與普通切削相比，刀具前刀面參與切削部分面積減小，而刀刃附近區(qū)域卻要承擔(dān)大部分的切削工作，這對(duì)所選擇的刀具材料提出了更高的要求。另外，背吃刀量從幾微米減小到一微米以下時(shí)，車刀的尖端會(huì)受到很大的應(yīng)力作用，從而在單位面積上會(huì)產(chǎn)生很大的熱量，使刀具尖端局部區(qū)域達(dá)到極高的溫度。切削時(shí)采用的背吃刀量越小，就越要求使用的刀具耐熱性能高、耐磨性強(qiáng)和硬度高，而金剛石刀具恰恰能夠滿足上述要求。因此，金剛石刀具被普遍認(rèn)為是超精密加工最為理想的刀具。在超精密加工中，刀具的幾何形狀、振動(dòng)、刀具的磨損、機(jī)床的幾何運(yùn)動(dòng)精度和工件材料的變形等因素對(duì)超精密車削表面粗糙度具有顯著的影響。

圖1理想狀態(tài)下形成的表面微觀形貌
 

圖2超精密車削模型

　　圖2超精密車削模型
　　1 刀具幾何形狀對(duì)表面粗糙度的影響
　　刀具的切削部分包括：前刀面、后刀面、刀具的圓弧半徑及刃口半徑等要素，各種要素的不同組合形成不同的切削形態(tài)。在切削過(guò)程中，刀具切削部分的形態(tài)直接影響著切削過(guò)程的穩(wěn)定性和表面質(zhì)量。理想狀態(tài)下，采用圓弧刃金剛石刀具進(jìn)行超精密車削加工軟金屬時(shí)，在工件加工表面形成輪廓峰和輪廓谷，它們之間的距離，被稱為理論粗糙度(見(jiàn)圖1)，其大小等于f2/8R(f為進(jìn)給量，R為刀具圓弧半徑)。
　　超精密車削模型如圖2所示，在超精密切削塑性金屬時(shí)，主切削刃和前刀面的主要任務(wù)是去除金屬，切削層在前刀面的擠壓作用下發(fā)生剪切滑移和塑性變形，然后形成切屑沿前刀面流出。前刀面的形狀直接影響塑性變形的程度、切屑的卷曲形式和切屑刀具之間的摩擦特性，并直接對(duì)切削力、切削溫度、切屑的折斷方式和加工表面質(zhì)量造成顯著影響。主切削刃是前刀面和后刀面的交線。實(shí)際上前刀面和后刀面的交線不可能為理想直線，而是一微觀交接的曲線。該曲線的形狀可以近似用與其在不同位置的法平面相交成交線的平均曲率半徑來(lái)反映，稱其為刃口半徑r。切削時(shí)刃前區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)十分復(fù)雜，應(yīng)力集中造成金屬中位錯(cuò)集中，導(dǎo)致金屬產(chǎn)生塑性變形和滑移分離，一部分金屬成為切屑沿前刀面流出，另一部分金屬經(jīng)后刀面熨壓留在已加工表面。因?yàn)閮刹糠纸饘龠\(yùn)動(dòng)方向不同，必然使刀具刃口前金屬呈拉伸狀態(tài)，拉應(yīng)力使刃前區(qū)金屬的抗剪能力下降，在刀刃的直接作用下，金屬產(chǎn)生滑移分離。刃口半徑越小，應(yīng)力越集中，變形越容易，切削力越小，加工表面質(zhì)量越好。也就是說(shuō)刃口半徑對(duì)切削過(guò)程有較大影響，同時(shí)對(duì)切削力、切削溫度和切屑變形系數(shù)都有不同程度的影響。因此，提高刀具的鋒銳程度，可減小刀具對(duì)金屬的擠壓力，使金屬的變形程度降低，減緩金屬的冷作硬化，有助于提高切削過(guò)程的穩(wěn)定性，改善加工表面質(zhì)量和延長(zhǎng)刀具的使用壽命。
　　另外，切削層金屬被通過(guò)分流點(diǎn)O且平行于已加工表面的分流線分為兩部分，分流線以上的材料沿前刀面流出，分流線以下的塑性變形層被O點(diǎn)以下的刀刃熨壓后成為已加工表面。經(jīng)過(guò)熨壓以后，刀刃下方的材料產(chǎn)生嚴(yán)重的壓縮變形，對(duì)已加工表面質(zhì)量產(chǎn)生直接影響。
　　2 最小切削厚度對(duì)表面粗糙度的影響
　　除了機(jī)床本身的性能以外，使用刀具切削刃有效地切除工件材料時(shí)，最小切削厚度(MTC)的可控性和重復(fù)性是影響加工精度的主要因素。MTC 不僅可以反映切削刃的納米級(jí)微觀結(jié)構(gòu)，還可以反映出刀具和工件材料之間的相互作用狀態(tài)。最小切削厚度被定義為能夠從工件材料上有效地去除金屬的最小厚度。切削厚度越小，工件材料抵抗塑性變形的能力越強(qiáng)，刀具和材料原子之間的相互作用力越弱。當(dāng)金剛石刀具刃口半徑為幾個(gè)納米的特定切削環(huán)境下，最終可達(dá)到的加工精度與最小切削厚度為同一個(gè)數(shù)量級(jí)。日本學(xué)者在高穩(wěn)定的機(jī)床上使用特制的金剛石刀具切削單晶銅，獲得了非常微細(xì)的切屑，并使最小切削厚度可以達(dá)到$%&。最小切削厚度這個(gè)變量隨著刀具的幾何形狀和切削條件的不同而變化。美國(guó)和日本有關(guān)專家通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：金剛石刀具的刃口半徑r對(duì)最小切削厚度有顯著的影響，當(dāng)車削鋁合金的時(shí)候，最小切削厚度大約為所采用刀具刃口半徑的0.3～0.6 倍，這個(gè)比值隨著被加工材料和切削條件(如進(jìn)給量和刀具的圓弧半徑)的不同而略有差異。
　　3 金屬變形對(duì)表面粗糙度的影響
　　金屬切削加工過(guò)程非常復(fù)雜，加工后形成的表面粗糙度與工件的材料、刀具的幾何形狀、潤(rùn)滑方法以及選用的切削深度密切相關(guān)。剪切、滑移和斷裂被認(rèn)為是影響切屑形成的幾個(gè)主要因素。超精密切削時(shí)只要有切屑產(chǎn)生，就可以把該過(guò)程模型化為材料沿著與水平面傾斜一定角度的平面被刀具剪切的過(guò)程，在已加工表面上形成的峰、谷高度隨刀具刃口鋒銳輪廓的變化而變化。

圖3 切屑發(fā)生的變形示意圖

　　最小切削厚度的存在使小于一定切削深度的工件材料不能被切除。圖3中所示的Xc值通常大于進(jìn)給量的一半，所以不完整切屑的形成只能使表面粗糙度的值增加。對(duì)已加工表面粗糙度進(jìn)行測(cè)量時(shí)我們往往會(huì)發(fā)現(xiàn)一種奇怪的現(xiàn)象，表面粗糙度的測(cè)量值有時(shí)很小，什么原因造成的呢?我們可用材料變形的觀點(diǎn)對(duì)這個(gè)問(wèn)題作出合理解釋。
　　圖3中陰影所示部分為在加工表面上殘留的區(qū)域，有關(guān)文獻(xiàn)把它命名為spanzipfel(殘留區(qū))。虛線表示理想條件下材料去除形成切屑的邊界形狀，磨損的刀具進(jìn)給時(shí)對(duì)被加工金屬產(chǎn)生擠壓磨光作用，使金屬產(chǎn)生塑性變形，最終導(dǎo)致殘留區(qū)的左邊界線發(fā)生偏斜，左邊界線由虛線1的位置變到實(shí)線2的位置：另外，用刀具切削金屬時(shí)在已加工表面將產(chǎn)生彈性恢復(fù)變形，使加工表面的形狀由虛線3的位置變?yōu)閷?shí)線4的位置，導(dǎo)致殘留區(qū)高度的降低、表面粗糙度值相應(yīng)減小。其中殘留區(qū)的高低主要取決于所使用刀具的刃口半徑的大小。刀具刃口半徑不同產(chǎn)生的彈性恢復(fù)變形不同，其對(duì)應(yīng)關(guān)系如下式所示。

圖4 加工表面微觀形貌的AFM照片

　　式(1)中S為材料恢復(fù)變形的高度，r為金剛石刀具的刃口半徑，K為常數(shù)，H為材料的硬度，E為材料的彈性模量。由此可見(jiàn)：金屬材料彈性恢復(fù)變形量的大小隨著工件材料而變化，且工件表面彈性恢復(fù)變形量與刃口半徑呈線性關(guān)系。加工同一種材料，采用刀具的刃口半徑較小時(shí)，加工表面產(chǎn)生的彈性恢復(fù)變形較小：當(dāng)?shù)毒呷锌诎霃捷^大時(shí)，在加工表面會(huì)產(chǎn)生較大的恢復(fù)彈性變形，從而降低了在已加工表面形成的峰谷之間的高度。因此，工件材料的彈性恢復(fù)變形和塑性變形，也有可能使已加工表面粗糙度值變小，這也是刀具磨損時(shí)卻能加工出粗糙度值較小表面的主要原因。由測(cè)量得到的圖4AFM照片也可以明顯看出：金屬的變形對(duì)表面形貌有顯著的影響。
　　另外，工件材料對(duì)金剛石車削加工表面粗糙度有顯著的影響，在一般車削加工中經(jīng)常忽略材料晶體微觀結(jié)構(gòu)的影響，而金剛石車削中材料對(duì)表面粗糙度的影響卻不容忽視。例如：某種材料的彈性模量主要依賴于單晶體的晶向，雖然銅、鋁同樣是軟金屬，但它們的硬度卻有較大差異。在同樣條件下切削上述兩種金屬時(shí)，切削狀態(tài)不同，產(chǎn)生切削力的大小也會(huì)有所不同。另外，被加工材料的純度、材質(zhì)是否均勻以及晶體的晶向各異性都會(huì)對(duì)加工表面質(zhì)量產(chǎn)生重要影響。
　　4 切削用量對(duì)表面粗糙度的影響
　　筆者通過(guò)采用回歸分析方法在大量的試驗(yàn)和觀察中尋找隱藏在隨機(jī)性后面的統(tǒng)計(jì)規(guī)律性，根據(jù)實(shí)驗(yàn)?zāi)康暮蛿?shù)據(jù)分析來(lái)選擇實(shí)驗(yàn)點(diǎn)，使得在每個(gè)實(shí)驗(yàn)點(diǎn)上獲得的數(shù)據(jù)含有大量的信息，在113m/min≤V≤314m/min，1.8µm/r≤f≤5.0µm/r，1.50µm≤ap≤6.00µm的條件下，建立了如公式(2)所示的金剛石車刀車削鋁合金表面粗糙度的預(yù)測(cè)模型，(V：切削速度，f：進(jìn)給量，ap：背吃刀量)，從中可以看出各種切削參數(shù)對(duì)表面粗糙度值的影響。Ra=13.635V-0.1025f0.5123ap-0.0382 (2)
　　
　　在上述的條件下，從預(yù)測(cè)模型可反映出：隨著切削速度的增加，表面粗糙度值略微減小，這種變化主要受機(jī)床動(dòng)態(tài)特性的影響。
　　當(dāng)f=5.0µm/r，ap=6.00µm時(shí)，利用模型作出如圖5所示的切削速度與表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，從中也可看到切削速度變化時(shí)，表面粗糙度的變化范圍僅為2nm左右，因此說(shuō)切削速度對(duì)表面粗糙度基本無(wú)影響。金剛石車削銅合金時(shí)也能夠得到同樣的結(jié)論。

圖5 切削速度和表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線

　圖6 背吃刀量和表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線

　圖7 進(jìn)給量和表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線

　　車削鋁合金時(shí)，背吃刀量對(duì)加工表面粗糙度的影響也不顯著，當(dāng)切削速度為314m/min、進(jìn)給量為5µm/r時(shí)，利用模型作出如圖6所示的背吃刀量與表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，從中可看到背吃刀量小于6µm時(shí)，對(duì)加工表面粗糙度基本無(wú)影響。
　　當(dāng)切削速度為314m/min、背吃刀量為6µm時(shí)，利用模型作出如圖7所示的進(jìn)給量與表面粗糙度對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，從中可知小進(jìn)給量可得到小的表面粗糙度值。但是由于最小切削厚度的存在，實(shí)測(cè)的表面粗糙度值往往要比理論粗糙度值大幾倍。
　　5 振動(dòng)對(duì)表面粗糙度的影響
　　盡管超精密車床具有很高的剛度，但振動(dòng)仍然是影響表面粗糙度的主要因素之一。超精密機(jī)床通常都有很高的固有頻率，在超精密加工過(guò)程中，實(shí)際的工藝系統(tǒng)是一個(gè)非常復(fù)雜的振動(dòng)系統(tǒng)，系統(tǒng)中的振動(dòng)使工件與刀具之間的相對(duì)位置發(fā)生了微幅變動(dòng)，最終使工件表面粗糙度增大、表面質(zhì)量降低。有關(guān)學(xué)者通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)：機(jī)床主軸的振動(dòng)、導(dǎo)軌的振動(dòng)以及刀具的振動(dòng)都具有高頻率、小振幅的特征，積屑瘤、外界干擾、機(jī)床剛性不足以及高速旋轉(zhuǎn)部件不平衡也會(huì)引起切削振動(dòng)，最終導(dǎo)致加工表面微觀特征的改變。
　　另外，切削系統(tǒng)中的動(dòng)態(tài)效應(yīng)對(duì)振動(dòng)也有顯著的影響。因此，必須采取必要的預(yù)防措施來(lái)減小或防止振動(dòng)對(duì)超精密加工表面質(zhì)量的影響。
　　6 結(jié)束語(yǔ)
　　本文對(duì)影響超精密車削表面粗糙度的幾種主要因素進(jìn)行了分析研究，指出刀具幾何形狀、最小切削厚度、不規(guī)則的金屬變形、切削用量、振動(dòng)等因素對(duì)表面粗糙度具有顯著影響。本文所研究的內(nèi)容對(duì)改進(jìn)加工方法，研究表面幾何特性與使用性能的關(guān)系，超精密車削加工中表面粗糙度變化趨勢(shì)的正確識(shí)別，以及提高加工表面的質(zhì)量和產(chǎn)品性能都具有重要的意義。